附录C 楼面等效均布活荷载的确定方法

附录C 楼面等效均布活荷载的确定方法

C.0.1 楼面（板、次梁及主梁）的等效均布活荷载，应在其设计控制部位上，根据需要按内力、变形及裂缝的等值要求来确定。在一般情况下，可仅按内力的等值来确定。

C.0.2 连续梁、板的等效均布活荷载，可按单跨简支计算。但计算内力时，仍应按连续考虑。

C.0.3 由于生产、检修、安装工艺以及结构布置的不同，楼面活荷载差别较大时，应划分区域分别确定等效均布活荷载。

C.0.4 单向板上局部荷载（包括集中荷载）的等效均布活荷载可按下列规定计算：

等效均布活荷载q_e可按下式计算：

$$q_{e} =\frac{8M_{max}}{bl^{2}} \tag{B.0.4-1}$$

式中	l	——	板的跨度；
	b	——	板上荷载的有效分布宽度，按本附录C.0.5确定；
	M_max	——	简支单向板的绝对最大弯矩，按设备的最不利布置确定。

计算M_max时，设备荷载应乘以动力系数，并扣去设备在该板跨内所占面积上由操作荷载引起的弯矩。
竖向撞击力的作用区域宜取2mx2m。
竖向撞击力的作用区域宜取2mx2m。

C.0.5 单向板上局部荷载的有效分布宽度b，可按下列规定计算：

当局部荷载作用面的长边平行于板跨时，简支板上荷载的有效分布宽度b为（图C.0.5—1）:

当b_cx≥b_cy，b_cy≤0.6l，b_cx≤l时：

$$b =b_{cy}+0.7l \tag{C.0.5-1}$$

图C.0.5—1 简支板上局部荷载的有效分布宽度（荷载作用面的长边平行于板跨）

当b_cx≥b_cy，0.6l<b_cy≤l，b_cx≤l时：

$$b =0.6 b_{cy}+0.94l \tag{C.0.5-2}$$

当荷载作用面的长边垂直于板跨时，简支板上荷载的有效分布宽度b按下列规定确定（图C.0.5—2）:

图C.0.5—2 简支板上局部荷载的有效分布宽度（荷载作用面的长边垂直于板跨）

当b_cx<b_cy，b_cy≤2.2l，b_cx≤l时：

$$b =\frac{2}{3} b_{cy}+0.73l \tag{C.0.5-3}$$

当b_cx<b_cy，b_cy>2.2l，b_cx≤l时：

$$b =b_{cy}\tag{C.0.5-4}$$

式中	l	——	板的跨度；
	b_cx、b_cy	——	荷载作用面平行和垂直于板跨的计算宽度，分别取b_cx＝b_tx＋2s＋h，b_cy＝b_ty＋2s＋h。其中b_tx为荷载作用面平行于板跨的宽度，b_ty为荷载作用面垂直于板跨的宽度，s为垫层厚度，h为板的厚度。

当局部荷载作用在板的非支承边附近，即d＜ $\frac{2}{3}$ 时(图C.0.5—1)，荷载的有效分布宽度应予折减，可按下式计算：

$${b}'= \frac{b}{2} +d\tag{C.0.5-5}$$

式中	$b^{'}$	——	折减后的有效分布宽度；
	d	——	荷载作用面中心至非支承边的距离。

当两个局部荷载相邻且e＜b时（图C.0.5—3），荷载的有效分布宽度应予折减，可按下式计算：

$${b}'= \frac{b}{2} +\frac{e}{2}\tag{C.0.5-6}$$

式中

e

——

相邻两个局部荷载的中心间距。

图C.0.5—3 相邻两个局部荷载的有效分布宽度

悬臂板上局部荷载的有效分布宽度（图C.0.5—4）按下式计算：

$$b= b_{cy} +2x\tag{C.0.5-7}$$

式中

x

——

局部荷载作用面中心至支座的距离。

图C.0.5—4 悬臂板上局部荷载的有效分布宽度

C.0.6 双向板的等效均布荷载可按与单向板相同的原则，按四边简支板的绝对最大弯矩等值来确定。

C.0.7 次梁（包括槽形板的纵肋）上的局部荷载应按下列规定确定等效均布活荷载：

等效均布活荷载应取按弯矩和剪力等效的均布活荷载中的较大者，按弯矩和剪力等效的均布活荷载分别按下列公式计算：

$$q{eM} =\frac{8M_{max}}{sl^{2}}\tag{C.0.7-1}$$ $$q{eV} =\frac{2V_{max}}{sl}\tag{C.0.7-2}$$

式中	s	——	次梁间距；
	l	——	次梁跨度；
	M_max、V_max	——	简支次梁的绝对最大弯矩与最大剪力，按设备的最不利布置确定。

按简支梁计算M_max与V_max时，除了直接传给次梁的局部荷载外，还应考虑邻近板面传来的活荷载（其中设备荷载应考虑动力影响，并扣除设备所占面积上的操作荷载），以及两侧相邻次梁卸荷作用。

C.0.8 当荷载分布比较均匀时，主梁上的等效均布活荷载可由全部荷载总和除以全部受荷面积求得。

C.0.9 柱、基础上的等效均布活荷载，在一般情况下，可取与主梁相同。

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